即其左侧探头隔断中心线约为75mm。

一般是先确定工件薄壁侧的探头至焊缝中心线的隔断S。

此时探头声束的笼盖相对对照平均，总结了2个节减实用的较劲公式， #p#分页问题#e# 图8这种环境的较劲对照节减。

其 PCS’=PCS+△S=PCS+30*tg60°=115+52。

是以其楔块角度不宜小于60°，对检测结果会造成探头声束笼盖不够以致漏检的或许，在平面检测的工艺这里不再进行商议，只商议在非平面外观检测的一些环境，是以在TOFD检测时对探头的部署也无法同一规则，寿比南， 3.3探头中心隔断(PCS)的较劲 TOFD检测非平行扫查中，因为探头部署于坡口斜面上，本文经由仿真软件模仿探头声场对被检工件的笼盖及较劲。

07:549-550. [3]刘彤霞.TOFD检测中相干工艺参数较劲[J].手艺与市场，其目标是为了保证探头声束能对照平均地笼盖被检测地域，探头在焊缝中心线两侧对称部署时，这与平面工件的PCS较劲一致，探头的选择一般参照NB/T47013.10-2010中表1的保举性选择和配置，一般将发射和领受探头的中心线对准焊缝的中心线即可完成非平行扫查，右侧探头隔断中心线约为57.5mm， 2.1探头声场的仿真较劲 采用超声仿真软件进行超声检测模仿较劲可以减少许多加工试块等成本，本文设定一个焊缝工件，因为两个探头不在统一程度平面上，凭证图9所示参数，笼盖地域则会偏小。

坡口角度50°，此时PCS的配置、探头、楔块等按照相干标准的保举体式配置[1]就可以，右侧探头隔断中心线约为57.5mm，可以进行通俗超声探头、相控阵超声探头的声场模仿较劲， 跟着TOFD检测手艺应用的越来越遍及，如按相干标准保举体式以及常用的工艺配置[2][3]，应按较薄的一侧母材厚度来选择探头参数，凭证图8所示的参数前提。

理论上不论坡口角度 β 好多，或PCS配置较小时。

思量到楔块角渡过小会影响声束对上外观的笼盖。

如封头与筒体的焊缝，d、α和β值都是已知前提，厚的一侧会进行削边处理， 1非平面工件对接焊缝坡口型式 非平面工件包括不等厚工件的对接、锥体与筒节的对接、法兰与筒节/直管的对接以及管道或筒节的纵缝（此类一般称之为曲面工件，一个是探头到焊缝中心线的隔断S’有转变，平日要确保PCS的中心位置对准焊缝的中心线，其探头声束都应该能知足对被检地域的笼盖要求的，凭证前面声场仿真及声束笼盖局限的较劲结果，此中一条焊缝两侧母材离别是42mm和24mm，这与平面工件PCS的配置体式类似， 3检测工艺配置 3.1探头的选择 在图7a~图7d工件上，稀奇是在特种设备行业，应优先选择在平面长进行TOFD检测，只有当前提不具备或是工艺要求双面检测时， 图9的环境也对照常见，缺陷的检测效果与此外对接焊缝的检测效果看不出差异，凭证削边坡口的现实环境离别选择公式(1)或公式(2)就可以较劲出不合厚度工件（或分区）的现实PCS值。

一般坡度局限大约在15°~60°之内， 导语：网上读到一篇论文《非平面工件对接焊缝TOFD检测工艺》。

如缺陷的定性、定量、定位等，已知焊缝两侧的厚度差△t和楔块的角度α就可以得出厚壁侧工件上配置探头的偏移量△S，出于对原创作者的恭敬，肖雄。

图8的环境一般是用在焊缝两侧母材厚度相差不大，图7a~图7d楔块角度悉数都是60°，若是再能思量现实PCS中心与焊缝中心线位置的偏移量，三种体式都是能知足声场笼盖要求的， 要害词：非平面工件；不等厚；削边；TOFD；PCS TOFD（衍射时差法）超声检测手艺比年来在海内各行业成长很快，其应用界面如图5， 2声场笼盖的仿真及较劲 当今大多TOFD检测仪器的配置和丈量较劲都是基于探头是在统一程度面临称部署的前提进行的，对TOFD检测时探头的部署及声束角度都邑发作影响，探头就可以部署于两侧的平面长进行扫查，两个探头的楔块角度α类似。

用CSSP diffraction simulator离别模仿5Mφ6mm60°纵波楔块和5Mφ 6mm70°纵波楔块的声场(图6a、图6b)笼盖该检测地域，未做点窜，04:23. [4]强天鹏，一般可以采用直通波与底波两点校准的体式，毛民.TOFD检测中心线偏离对检测结果的影响理会[J].中国化工装备，楔块声速2.4mm/us），同样应该使探头声束交点位置持续落在焊缝中心线上，如非平面工件的对接焊缝、管座的对接焊缝等，当今TOFD软件还没有此类变量的配置，帮忙现场检测职员快速任意地对这类工件的对接焊缝进行TOFD检测，该下扩散角值略微偏大，右侧母材厚度50mm，特此分享，固定工件声速和楔块的延永劫间， 参考文献： #p#分页问题#e# [1]林树青。

2008。

4深度丈量 TOFD检测中探头中心线偏离焊缝中心线时会对缺陷定位和丈量发作偏差[5]， 表1 声束扩散角及声束笼盖下边缘宽度 探头规格 母材厚 度mm 楔块角度 下扩散角 上扩散角 声束笼盖下边缘宽度 (-12dB单侧) mm 5Mφ6 左：80 60° 45.8° 90° 图7a 图7b 图7c 图7d -24.6 ① 27.4 25.1 14.5 70° 52.4° 90° 图7e：22.8 右：50 60° 45.8° 90° 6.1 注①：负号流露在中心线对侧，其布局有以下两种情势：单面削边(图1)和双面削边(图2)： 此外的相通布局还有法兰与筒节/直管(图3)、锥体与筒节(图4)等部位，右侧探头到到焊缝中心线的隔断应该为28mm， 3.2探头位置的选择 不合的工件布局，图7e左侧楔块角度为70°，直接凭证工件厚度（或分区）来确定中心声束与焊缝中心线交点的深度位置d，这跟在图2工件进行检测前提类似，此中对照常见的是压力容器中的不等厚工件的对接焊缝，只需要将两个探头同时偏移肯定的隔断即可，图6a图6b及图图7a~图7e中黄色虚线是理论较劲所得-12dB下扩散角值（扩散因子取0.8，图7d和图7e上采用不合角度楔块时较劲相对庞大些，即PCS（2S），李智军等.TOFD手艺的检测盲区较劲和理会[J].无损检测，也有一些是属于检测职员数据理会的履历不够带来的，还可以帮忙相干职员更直观地熟悉检测过程及结果[4]。

有些是属于手艺的范围性带来的难点，针对特种设备行业对照常见的不等厚工件组焊时，2012，左侧母材厚度80mm，凭证声场仿真的结果，为了显露更直观和便于较劲。

削边坡口角度一种为30°，当工件两侧厚度相差较大，包括检测职员的培训互换、检测仪器的研究开拓、检测标准的发布实施等，常常焊缝两侧母材是不等厚的，在现实环境中，多则相差一倍板厚摆布（2T和T）， 图6a5Mφ6mm70°纵波楔块声场图 6a5Mφ6mm60°纵波楔块声场 #p#分页问题#e# 表1是5Mφ6用60°和70°纵波楔块理论较劲时-12dB声束扩散角的局限以及声束所笼盖下边缘宽度。

非平面工件对接焊缝 TOFD 检测工艺 肖雄1刘东梅2 (1.江苏中宇检测有限公司 南京 210012；2.徐州东方工程检测有限责任公司徐州 221008) 择要：本文重要推荐非平面工件对接焊缝TOFD检测工艺的配置。

也或许部署在削边的坡面上。

如图8和图9，按照本文前面供给的案例参数，检测配置工艺的优先选择是不一样的，2010，按照上述PCS配置进行扫查结果如下图10，从新较劲一个虚拟的PCS值（参考值）。

图3和图4等存在斜面的环境其楔块角度也应该参照此体式进行选择，在此前提下，获得一个初阶的PCS值，且现实PCS中心与焊缝中心线也不再重合，在图7e工件上，对不合外形的非平面工件，郑晖等.NB/T47013.10-2010承压设备无损检测第10部门衍射时差法超声检测[S].北京：新华出版社出版2010年. [2]孔令昌.TOFD检测手艺及其工艺参数配置[J].无损检测，见图8和图9。

很多大的压力容器制造单元票据、查验检测机构都延续起头应用此项检测手艺，此时探头在焊缝中心线两侧的位置不再是对称关系， 5现实应用案例 某公司制造的一台产品，现实检测中除了要思量坡口外观平整度要求以及坡口角度的不平均因素的影响外，从新人工较劲缺陷深度位置，且厚壁侧工件削边坡口角度较小时，探头中心声束交点则会偏离焊缝中心线位置，以此来丈量缺陷深度位置。

厚的一侧母材一般都邑削边处理，才需要在非平面的外观进行检测，进展在相通工件的检测中能帮忙到更多的相干职员，现实丈量此类数据时，2011，是以可以较劲出S’值。

是以需要凭证探头声束交点的现实位置来确定探头位置，还有一些是因为工件布局相对庞大给TOFD检测带来的，一些TOFD检测手艺的难点也凸起出来，对付检测面焊缝两侧母材平面相差对照大的环境。

这与平面工件的偏置非平行扫查做法类似，CSSP diffractionsimulator是一款节减的超声声场模仿软件， 图3和图4的环境与图9对照相通。

在平面工件上，一种为16°，丈量结果会更靠近现实值，为了保证声束的平均笼盖和便于工艺参数较劲，05:23~25. ，凭证图7c~图7e的仿真和表1的较劲结果，此中心声束与焊缝中心线交点的深度位置按工件薄壁侧厚度来较劲， 公式(2)中。

储存原文，如检测面的盲区、横向裂纹的检测等，按照本文前面供给的案例参数，此时探头中心声束的交点位置也是落在焊缝中心线上的，在不等厚工件进行TOFD检测数据进行理会丈量时。

以供查阅，在TOFD检测工艺的较劲上还存在2个变量，10:738-741. [5]万林青。

以此深度d来较劲工件厚壁侧的探头至焊缝中心线的隔断S’，文章对付非平面不等厚焊缝的TOFD检测理会很透辟，其较厚侧母材削边的坡度各不类似，获得以下较劲结果： t’=S’*tgβ S’=(t’+d)*tg(α-β)或S’=(t’+d)/tg(90-α+β) S’=d*tg(α-β)/[1-tgβ*tg(α-β)] 或S’=d/[tg(90-α+β)-tgβ]公式（2） t’为削边坡面上探头入射点位置工件厚度的相差值； S’为削边坡面上探头入射点位置至焊缝中心线的隔断； β为削边坡口角度； α为探头在工件中的折射角； d 为声束交点的深度值，见图7a~图7e。

是以在不等厚工件进行TOFD检测时，探头既或许部署在平面上，可以减小部门偏差值。

经由仿真软件模仿探头声场对被检工件的笼盖及较劲。

本文凭证笔者多年从事TOFD现场检测的履历，三者重要在活络度和判别率方面会存在渺小的辨别，检测时PCS不需要改变就能有用进行检测。

凭证现实环境总结了一些履历和较劲公式，是以采用公式(1)很快就可以算出现实PCS应该为： （42-24）*tg60°+24*2*2*tg60°/3=86mm 此中左侧（厚壁侧）探头到焊缝中心线的隔断应该为58mm，另一个是声束在工件中的折射角度α’也发作了转变。

还能减小部门偏差值，不等厚工件的两侧母材厚度相差少则2mm，很受益，直接行使软件丈量会存在肯定的丈量偏差，是以，此时若是有需要进一步做偏置的非平行扫查。

可能厚侧母材的削边坡口角度对照大，本文中不予商议）等，在活络度知足的环境下，在图1中，图7c更节减易用，S’=33.3*tg(70-16)/[1-tg16*tg(70-16)=75mm，坡口参数知足图6探头部署的前提，和仿真软件的声场笼盖局限比拟略微偏小一些，获得的扫查结果与非平行扫查结果一致，然则在图1或图2相通的两侧不等厚的焊缝进行TOFD检测时，较劲体式凭证公式(2)一样可以较劲，即其左侧探头隔断中心线约为 109.5mm，获得以下较劲： △S=△t* tgα PCS’=PCS+△S公式（1） △S 为 PCS 增强量； α为探头在工件中的折射角； β为工件削边坡度； △t 为两侧工件厚度相差值； PCS’为现实检测值； PCS 为薄侧工件较劲值，与软件仿真结果比拟，然则在两侧不等厚的工件上扫查时，都有或许一个探头不得不部署于削边坡面上，。