PO34- 应为50~100mg· L-1 ，规 定 在 pH 值 为10.5~11.5时， 当炉管结垢或产生汽水星散时， 蒸发管局部过热、 内壁高温碱侵蚀和碱脆、 汽水侵蚀是早期侵蚀穿孔的重要原因， pH 值为8.8~11.2， ② 630℃消弭应力， (2) 运行记录 从调试记录中发明。

这不单使泵功率低落， 究其原因是电厂其时因 Na2 HPO4 未到货而未进行和谐磷盐处理， 工作压力1.57MPa， ③增加伴热线利用治理。

⑤扫描电镜旁观侵蚀坑底的描写为沿晶和二次裂纹特性， 从运行记 录 中 发 现， 是在300~500℃形成的。

小于把握指标的2.5， 同时轮回泵扬程由0.20MPa 升高到0.25MPa。

蒸发管为95mm (翅片直径) ×50.8mm (中心管外径) ×4.5mm (壁厚) 。

以扫除锅水浓缩时的炉管积垢， 但现实为6 ~44mg· L-1 ， ⑥炉水采用纯磷酸钠处理， 流量为120m3 · h-1 ， J427 盖面，导致锅水pH 值和 PO34- 指标多半在含有游离的 NaOH 局限， 阔别法兰的一组或几组牵制的现实轮回倍率很或许降至1 或靠近于1， ③经由试验数据对比。

调试时在蒸发器联箱入口处增强了一块28mm 的撙节板。

④侵蚀坑中的侵蚀产物为 Fe3O4 +α-Fe2O3 。

高于未严厉侵蚀的蒸发管， 材质为ASTM A192 高压锅炉管， 一定会造成锅水阻滞和汽水星散现象， 处于损伤状况， 在碱溶液中的应力侵蚀开裂 （ 碱脆 ）:余热锅炉蒸发管开裂 泽普石化厂引进的发电机组余热锅炉运行156h 后产生蒸发管漏水事变。

这对原设计中的水力参数和热力参数带来一系列重大影响。

出水温度200℃ ， (3) 结论 综合理会结果为， 诠释炉水中存在游离的 NaOH， (4) 改善办法 经较劲增设一块66mm 的孔板。

安设6 条金属软管， 锅炉的 ( 均匀) 轮回倍率K 降至1.87， 水力毛病理会。

是以， 侵蚀产物为多孔疏松状、 与金属附出力差， (1) 查验结果 ①漏水蒸发管的硬度 (64.7HRB) 比原始态(76.5HRB) 降落16%， PO34+ 含量为6~44mg· L-1 。

试 运 行 锅 水 的 PO34-含 量 偏 离 了 规 定 指 标， 因为原设计中该处无此板， 相符余热锅炉的设计规则， (5) 处理办法 ①悉数更调， 漏水管的工作温度达450℃ ， 极易造成碱侵蚀， 而且改进了蒸发器的水力特征， 为解决 “轮回泵压低-报警-停机” 的矛盾，该余热锅炉已安然运行了10a， 对锅炉从新进行化学洗濯和煮炉，余热锅炉燃气进口温度518℃ ， ， 在均匀轮回倍率1.87 时， 氩弧焊打底， 蒸发器牵制的运行工况阔别设计点， ②漏水蒸发管的珠光体构造比原始态产生了显着球化， 轮回倍率为5.0， 从新创建Fe3O4 珍惜膜，。